フラックス入りワイヤ

WO2014120913
FIG. 3 illustrates an embodiment where a layer of superalloy material 50 is deposited onto a superalloy substrate 52 using a cold metal arc welding torch 54.
【００２２】
  図３に、低温金属アーク溶接トーチ５４を用いて超合金基材５２上に超合金材料層５０を溶着する実施形態を示す。

The torch 54 is used to feed and to melt a filler material 56 having the form of a cored wire or strip material including a hollow metal sheath 57 filled with a powdered material 59.
トーチ５４は、中空の金属シース５７に粉末状材料５９を充填したものを有するフラックス入りワイヤまたはストリップ材料の形態の溶加材５６を供給して溶解するために用いられる。

The powdered material 59 may include powdered metal alloy and/or flux materials.
粉末状材料５９は、粉末状の金属合金および／またはフラックス材料を含むことができる。

Advantageously, the metal sheath 57 is formed of a material that can be conveniently formed into a hollow shape, such as nickel or nickel-chromium or nickel-chromium- cobalt, and the powdered material 59 is selected such that a desired superalloy composition is formed when the filler material 56 is melted.
好適には金属シース５７は、中空形状に簡単に成形することが可能な材料から成り、たとえばニッケルまたはニッケルクロムまたはニッケルクロムコバルトから成り、粉末状材料５９は、溶加材５６が溶解したときに所望の超合金組成を形成するように選定される。

The sheath contains sufficient nickel (or cobalt) to achieve the desired superalloy composition, thus the solid to solid ratio of sheath verses powdered core material may be maintained at a ratio of 3 : 2, for example.
たとえば、シース対粉末状フラックス入り材料のソリッド対ソリッド比を３：２の比に維持できるようにするため、前記シースは、所望の超合金組成を実現するのに十分なニッケル（またはコバルト）を含む。

The heat of the arc melts the filler material 56 and forms a layer of the desired superalloy material 50 covered by a layer of slag 58.
アークの熱が溶加材５６を溶解して、スラグ層５８が被覆された所望の超合金材料層５０を形成する。

Powdered flux material may be provided in the filler material 56 (for example 25% of the core volume) or it may be pre-placed or deposited onto the surface of the substrate 52 (not shown - see FIG. 2), or both.
粉末状フラックス材料を溶加材５６中に含有させるか（たとえば、コア体積の２５％）、または、粉末状フラックス材料を基材５２の表面上に事前に配置しておくか、または基材５２の表面上に溶着するか（図示していない‐図２参照）、または双方を行うことができる。

In various embodiments, the flux may be electrically conductive (electroslag) or not (submerged arc), and it may be chemically neutral or additive.
種々の実施形態において、フラックスを導電性（エレクトロスラグ）とするか、または非導電性（サブマージアーク）とすることができ、また、フラックスを化学的に中性またはアディティブとすることができる。

As before, the filler material may be preheated to reduce process energy required - in this case from the cold metal arc torch.
上記にて説明したように、必要な処理エネルギーを低減するため、‐本実施例では、低温金属アークトーチから得る必要がある処理エネルギーを低減するため、‐溶加材を予熱することができる。

The use of flux would provide shielding thereby reducing or eliminating the need for inert or partially inert gas commonly required in the cold metal arc process.
フラックスを使用することにより、シールドが実現され、これにより、低温金属アークプロセスにて通常必要とされる不活性ガスまたは部分的に不活性のガスを使用する必要性を低減または無くすことができる。

US9333580
In certain embodiments, the power sources and/or welding operations according to the present invention exhibit one or more of the following aspects.
【００４１】
  或る実施形態においては、本発明に係る電源および／または溶接作業は、次の様相の１つ若しくはそれ以上の様相を呈している。

The current density is generally less than that required for spray welding since the primary mode of metal transfer is short circuit welding.
金属の移転（トランスファ：transfer）の基本的なモードは短絡溶接であるので、電流密度は一般にスプレー溶接に要するよりも低い。

As in many short circuit processes, a pinch current is established depending upon the wire diameter, for example for a 5/64 inch flux cored wire, a current of 625 amps can be used. Generally, the positive current tends to set the arc length.
多くの短絡溶接におけるように、ピンチ電流はワイヤの直径に応じて設定される。例えば、５／６４インチのフラックス入りワイヤに対しては、６２５アンペアの電流を用いることができる。一般に、正の電流はアーク長さをセットする傾向がある。

If the positive current is allowed to reach the same level as the negative current arc length, even for half a millisecond, the positive current arc will reach a non-desirable length.
たとえ１ミリ秒の半分でも、正の電流が負の電流のアーク長さと同レベルに達することが許容される場合には、正の電流のアークは望ましくない長さに達するでああろう。

Generally, positive side control current is in the range of from about 50 amps to about 125 amps, and in one embodiment is about 75 amps. The negative portion of the wave shape can either be a constant power or voltage with a slope of from about 5 to 15 percent current.
一般に、正側の制御電流は、約５０アンペアから約１２５アンペアの範囲にあり、或る実施形態では約７５アンペアである。
波の形状の負の部分は、約５から１５パーセントの電流の勾配を伴って、一定の電力または電圧の何れであっても良い。

Typically, welding can be performed at about 60 hertz, 10 percent positive. Since the positive current is set at a relatively low level, the portion that the wave shape is positive is typically less than 20 percent.
典型的には、溶接は、約６０ヘルツ、１０パーセント正で行うことができる。正の電流が比較的低いレベルに設定されているので、波の形状が正である部分は典型的には２０パーセントよりも少ない。

WO2004113007
The process of manufacturing a fluxed core wire of the present invention involves a series of steps in which a strip (or a sheath material) is fed through the shaping dies which bend the strip and form it into a shape that can later be filled with the ingredients of the fluxed-core composition. Usually, the shape is a U-shape.
【００２４】
  本発明のフラックス入りワイヤの製造方法は、鋼帯（又は鞘材）を成形ダイを通して送りこみ、この成形ダイにより鋼帯を曲げ、後からフラックスコア組成物の成分を充填できる形状に成形する一連のステップを有する。通常、その形状はＵ－形状である。

The shaped sheath is then filled with the fluxed-core composition which has a combination of fluxing compounds and alloying elements. The fluxing compounds comprise up to 2%Wt of fluoride compounds and up to 49%Wt of oxide compounds.
次に、成形された鞘には、フラックス用混合物と合金用元素とを組み合わせたフラックスコア組成物が充填される。このフラックス用混合物は、２質量％（＊重量％？）以下のフッ化物化合物と４９質量％以下の酸化物化合物を含む。

The alloying elements comprise Mn, Ni, Co, Ti and up to about 0.98% Wt of C. The wire then travels through the closing dies which close it into a tubular form in which the sheath completely encapsulates the core, forming a fluxed-core wire as illustrated in Fig. 1.
合金用元素は、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｔｉおよび０．９８質量％以下のＣを含む。このワイヤは、次に、閉鎖ダイを通過して移動し、この閉鎖ダイにより管状に閉じられ、鞘がコアを完全に内部に閉じこめ、図１に示すようなフラックス入りワイヤを形成する。

The ingredient of the fluxed-core composition are often powdered, which is compacted when the encapsulated wire is fed through the drawing dies to reduce the wire's diameter to the final desired size.
フラックスコア組成物の成分はしばしば粉末にされ、内部に閉じ込めたワイヤがワイヤ径を最終の所望のサイズに縮小するために絞りダイを通り抜けて送り込まれる際に、押し固められる。

EP2295197(JP)
[0001] The present invention relates to a weld wire for duplex stainless steel, more particularly relates to a flux cored wire for welding duplex stainless steel which refines the crystal grains at the time of weld solidification and thereby imparts superior properties of toughness and ductility to the weld metal.
【０００１】
  本発明は、二相ステンレス鋼の溶接ワイヤに関し、特に、溶接凝固時の結晶粒を微細化することで溶接金属の靱性および延性に優れた特性を付与することのできる、二相ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤに関するものである。

 

外皮：jacket

鞘：sheath

重量と質量、化学と物理

質量パーセント濃度

質量パーセント濃度＝重量パーセント濃度：w/w%, mass%, wt%